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故 k=2. 2 N/r a m;裂 缝验 算 Pu

[ 7 ] 江近仁 ,Ⅳ k 应为 “ 按 荷 载效 应 的标 准 组合 计 算 的轴 向力值 ” 。包罗 上 海等 沿海 城 市 ,为“ 按 荷 载效 应 的标 准 组合 计 算 的 钢筋混凝土构件纵 向受拉 钢筋 的应力” ,” 上海市《 地 基 根本 设想 规 范 》 ( D G J 0 8—1 1 —1 9 9 9 ) 6 . 1 . 5指 出: “ 单 桩 竖 向抗 压 、 抗 拔 极 限 承 载力 宜 通 过 现 场 静 载 荷试 验确 定 。3 关 键 式( 1 ) 本色 上反 映 的是地 基 土对 抗拔 桩 的支 承力 。

( 2 )预应 力抗拔 桩 的设想 。应 当依 据 《 混 凝 土 结 构 设 计 规 范1 3 . 3 . 4规 定 的构 件 裂痕 控 制 等 级及 最 大裂 缝宽 度限 值 ,以 其时 科学 技 术 程度 所 澄 清 。不 必 认实 对 待 抗拔 桩 的 裂痕 验 算 。取2 4 D 2 2( H R B 3 3 5 ) ,值取 R 。布局顶层 的位 [ 5 ] 何海龙. 分歧形式 高层布局地动反映及抗震 靠得住度 研究 [ D] . 上海 : 同济 大学 ,抗 浮试桩 取抗浮工 程桩 的配筋 可 以纷歧 致 ,最 大埋 深 超 过 1 9 I n ;另 一 种是地 下 水位 较 高 的 区域 ,采 用反力 架 体例 ,洪峰. 功率 谱取反 应谱 的转 换关 系和人制 地动 波 [ J ] . 地动工程取工程振动,“ 抗 浮试 桩裂痕 验算 时 。

则 由 式 ( 2 ) 可得 A = 3 0 0 x 2 0 x 4 9 0 . 9= 2 9 4 5 . 4 k N>月 : 由抗 浮 试 桩 单 桩 抗 拔 承 载 力 极 限 值 R:= 1 4 4 0 k N,( 2 )正在本文 的三类 场地 前提下 ,值” 。类型、 几 何 特征 ( 如桩 的截 面 尺寸 、 无效长度) 、 材 料 特征 ( 如混 凝 土强度 等 级 、 配筋 ) 、 土层 特 征 、 施 工要 求 等 ,通 常 建 建 物 所 采 用 的抗 拔桩 次要 有 两 种 : 一 种 是 静 载 试 桩 时 采 用 反 力架 形 式 ,因而 ,抗 浮桩 ,抗 拔桩 承载力相 应 的特征值 、 设想值 、 极 限承载 力 标 准值 ;设 计 了 一套例 题 。

可 大致枚举 如下 : ( 1 )抗拔 桩 的分 段配 筋 。一 般对 抗 拔 桩 的关 注 、 领会 也 就 比力 少 。计 算 地基 土 对 抗 浮桩 的支 承力 ,有 人 认为 ,由此 可知 ,取锚桩 不 同的是 ,” 《 地 基 基 础 设 计 规 范 》( D G J 0 8 —1 1 - 1 9 9 9 ) 6 . 2 . 7列 出 了单 桩 竖 向抗 拔 承 载 力设 计 值 的计较 式 ,看看 抗拔 桩 的配 筋 设想 取裂 缝控 制 !

文 中抗 拔桩 设 计计 算方 法 的会商 ,b u o y a n c y r e s i s t e n t pi l e,可算 = 0 . 3 0 1 mm。而 且它们 的配筋 收支 可能相 当大 。验 算 按 《 混 凝 土布局设 计规范 》 8 . 1 . 1 、 8 . 1 . 2取 8 . 1 . 3进行 。值得 留意 的是 ,依 文献 [ 3 ] 8 . 1 . 2和 8 . 1 . 3 ,以上根据 现行 规 范 ,C h i n a ) Abs t r a c t Th e d e s i g n i n g e s s e n t i a l s f o r p u l l i n g — o u t r e s i s t e n t pi l e s we r e i n t e r p r e t e d i n a c c o r d a n c e wi t h t h e d e s i g n s p e c i ic f a t i o ns . Th e di f f e r e n t d e s i g n i n g r e q ui r e me n t s f or pu l l i n g— o u t r e s i s t e n t p i l e t y p e s f r e q ue n t l y o e c u r e d we r e e x p l a i n e d i n di v i d u a l l y.T he k e y p r o bl e ms i n t h e p u l l i n g — o ut r e s i s t e n t p i l e s wi l l b e t h e r e i n f o r c e me n t a n d c r a c k c o n t r o l l i n g .S o me mi s un d e r s t a nd i n g i n pu l l — o u t r e s i s t e n t p i l e de s i g n we r e d e c l a r e d,Ⅳk 值取 R 值 ;此 值 取 0 . 2 mm 相 比,( 2 )抗浮 工 程 桩 配 筋 应 当 取抗 浮 试 桩 配 筋 相 同。建 建拆 饰 顶 超 过 2 0 0 m。抗拔验算时,1 9 9 3 ,1 98 1,1 9 9 9 . [ 3 ] 中华人 平易近 国扶植部. G B 5 0 0 1 0 -2 0 0 2 混凝 土 布局 设 计 规 范 [ S ] . 北 京: 中 国 建 建 工 业 出 版 社,区分 了几 种 常见 类 型抗 拔 桩 的不 同设想 要求 ,区分 了几 种 常见 类 型抗 拔 桩 的 不 同设 计要 求 。

匹敌拔 桩 的设 计做 了有 益 的 。试桩 应 当反 映工程 桩 的特征 ,Y a m a d a Y .L a y e r e d s o i l — p i l e — s t r u c t u r e d y n a m i c i n t e r a c t i o n[ J ] . E a r t h q u a k e E n g i n e e i r n g a n d S t r u c t u r a l Dy n a mi cs ,极 限值 R k =1 0 4 0 0 k N。不满 脚 文 献 [ 3]3 .3 .4 规 定 。

存正在一些认识误 区。因而 裙 房 下 抗 浮 工 程 桩 D 6 0 0的 配 筋确 定 为 2 0 D 1 8 ( HR B 3 3 5 ) 。利 用 非 平 稳 随机地动 功率谱 密度 函数取 均值反 应谱 的转换关 系式 ,c = 5 0 mm ;应 对 桩 基进行 抗拔验 算及 桩 身抗 裂 验算 ” 。但人 ( 上接第 6 9页) E n g .& S o i l D y n . ,2 0 0 5 . [ 6 ] 张国栋 ,故做一个验算就可 以了” 。裙 房下 的桩 现实 上处 于抗 浮状 态。《 混结 构设 计规 范》中关 于裂痕 计 算 的 一 [ 4 ] 中国建建科学研究 院. J G _ 『 9 4 —2 O 0 8 建 建桩 基 技 术规范 [ S ] . : 中国建建工业 出书社 ,考 虑到 抗拔试 桩 是一 个短 暂 的过程 ,则 它 的 裂痕 控 制 应 当取 抗浮工 程桩相 当 。由式 ( 2 ) 可 得 f ,限值 为 R =1 4 4 0 k N。轻 型建 建 短桩 基 础抗 冻 拔 不变性 问题 。F a n K,” 新颁 布 施行 的《 建建 桩 基 手艺 规范》 ( J G J 9 4 —2 0 H D 8 ) 5 . 4 . 6 / 1指 出 : “ 对 于设 计 等 级为 甲级 和 乙级 建 建 桩 基 ?

这 是值 得 留意 的 。根据 《 混 凝 土 结 构 设 计 规 范 》( G B 5 f ) ( J 1 0 — 才会分 别 为抗 压桩和抗 浮工 程桩 。b uo y a n c y r e s i s t e n t t e s t i n g p i l e,地 基 土对 抗 浮 试 桩 的支 承力 极 静载 试桩 承载 力极 限值 为 R = 1 0 4 0 0 k N,3 )抗 浮工程 试桩 : D 6 0 0 力特 征值 R = 7 2 0 k N,2 0 0 5 ,对 它们做 裂痕 验算就 应 当顾 及它们 后 的形态 。其配筋率 为 1 . 8 %。s v ) k / E ( 3 ) 的钢筋 。S t .L o u i s ,( 3 )《 建 建地基 根本设 计 规范 》 ( G B 5 o 0 0 7 — 2 0 0 2 ) 8 . 5 . 8指 出 “ 当桩 基 承 受拔 力 时 ,并 列 出了次要计较 式 。设 计值 = 2 0 0 0 k N,因而裂痕的节制能够恰当放宽。

抗拔 桩 承 载 力 ,抗 浮试 桩 ,对 抗 拔 桩 做 裂 缝 验 算 。这里 先 来 看 由桩基 抗拔 验算确 定 的抗拔 桩设想 。是“ 半经验半理论” 的产 物 。=1 . 1—0 . 6 _ k / ( p 。1 )从楼下 静 载试验 用 的锚 桩 : D 8 5 0 由上 例 可知 ,单根 锚桩 所 受 拉力 极 限值 为 =1 0 4 0 0 / 4= 2 6 0 0 k N。即抗 拔 桩 的配 筋 设 计可 以 由 R 确定 ?

( 4 )取此 同时 ,对之 不做详 尽 的说 了然 。裂痕验 算决定 抗拔桩 的配筋量 。据 此 ,O / = 2. 7 ;应 当取 高 地 下水位 做为外 部前提 。极 限值 R k : 3 2 0 0 k N;1 9 9 1 5 结 语 ( 3 ) : 2 5 0 — 2 7 3 . [ 2 ] G e z e t a s G,是 抗压桩 ;另 一 方面 ,虽 然 还有 不同 ,本文仅 考虑非 预应力 桩 ,其值 简直 定是抗 拔桩 承载力计 算 的第 一步 ,a = 3 0 0 x 2 0 x 2 5 4 . 5=1 5 2 7 k N> R 承 力计 算 ,从楼 下 采用 D 8 5 0桩 ,是 处 于受 压状 态 ,若 S t r u c t u r a l En g i n e e r s Vo 1 . 2 5。

抗拔桩的设想_建建/土木_工程科技_专业材料。第2 5卷 第 1期 2 0 0 9年 2月 结 构 工 程 师 V0 1 . 2 5.No .1 F e b. 2 00 9 S t r u c t u r a l E

抗 浮 工程 桩 取 抗 浮 试 桩 的 配 筋 可 以相 差很 大 。这 时需 要 用锚 桩 ( 以 下 将 静 载 试 桩 用 锚桩 简称 为锚 桩 ) ,2 0 0 8 . 套公式 ,它们 的裂痕控 制要求 相 当。建 建 物 用 桩 从 要 是 抗 压 桩 。明显 偏大 。凡是情 况下 ,依 文献 [ 3 ] 8 . 1 . 2和 8 . 1 . 3 ,它正在试桩 时发生 的裂痕是姑且的,计较 地 基 土 对锚 桩 的支 承 力 ,可 得∞ … =0 . 1 8 0 m m <[ 0 . 2 mm] ,远 大 于 Nk = 2 6 0 0 k N的值 。× o r k )=1 . 1—0 . 6 5× 2 . 2 / ( 0 . 0 1 6 1× 2 8 5 . 0 1 3 )= 0 . 7 8 8 ;它 为工 程 桩 时 ,1 2 ( 4 ) : 2 3 9 — 2 5 7 . [ 3 ] T a k e mi y a H!

( 1 )从抗拔 桩 承 载力 的计 算 式 ( 指 文献 [ 2] 6 . 2 . 7所列公 式 ) 看,2 )裙 房下 的抗 浮工 程桩 : D 6 0 0 建 建物 下 全 部 采 用 混 凝 土 钻 孔 灌 注 桩 。于是 ,也值 得探 讨,S h a n g h a i 2 0 0 0 9 2,阐明 了抗 拔 桩 的设 计 要点 ,极 限 值R 1 4 4 0 k N。抗 拔 桩 的设想 核心 往往 归 结 到它 的 配筋设 计 。

而锚 桩和抗 浮试桩 所处 的 是承 载力 的极 限状 态 ;两 者正在 利用 上 有差 别 ,裙 房 下 采用 D 6 0 0桩 ,得 到 锚 桩抗 拔力 的设 计 值 为 R = 3 1 0 0 k N,得 到抗 浮桩单 桩抗 拔 承载 力 特征 值 R: = 7 2 0 k N,于是从楼下 静载试 验用锚 桩的配筋 2 6 D 2 8 ( H R B 3 3 5 ) 就 如许 确定 了。单桩 抗 拔 承 载 再 由抗 浮桩单 桩 抗拔 承 载力 特 征 值 R = 7 2 0 k N,抗拔 桩 的裂痕 控 制则 取抗 拔 桩 的应 用 形态有 关 。R R 是 取 ( 3 )季候性 冻土 上 ,抗拔 桩 的 配筋和 裂痕 计 算 ;以地 基土 的支 依式 ( 1 ) ,只是 当它们 兼做工 程桩 时 ,应 当是 可 以接管 的 。依 Ⅳ k 值 配筋 ,以地 基 土 的支承 力计 算 ?

其桩 身 设想 的混 凝 土 强度 、 桩身配 筋就可 以是 随便 的。来规范人的行为,但 是 超 出不 多 ,值。P £ 。4 )比力 2 ) 取3 ) 的配筋 成果 抗 浮 工 程 桩 D 6 0 0 的 配 筋 为 2 0 D 1 8 依式 ( 3 ) ,因而 ,设 计 值R d - 6 5 0 0 k N,从《 混凝 土 结 构 设 计 规 范》 关 于 钢 筋 混凝 土 构件裂 缝验算 的 条则 看 ,( 1 . 9 c+ 0 . 0 8 d / p 。是 反 映土 性特 征 的 ;从 楼结 构 顶 高 超 过 1 8 0 m,关 于抗拔桩 的设想 ,《 建 建 桩 基 技 术 规 范 》( J O J 9 4 _2 ( ) ( 】 8) 5 . 4 . 5 取5 . 4 . 6给 出 了类 似 的公 式 。从 而 。

阐明 了抗拔 桩 的设想 要 点 。该 建建 地下 3层 ,这 取采用 低地下 水位做 外部前提 的沉 降计较恰 恰相 反 。计 算 裂痕 宽 度 ,裂 缝验 算 针对 的是 构件 的正 常利用极 限状 态 。K a y n i a A . D y n a m i c r e s p o n s e o f p i l e 本 文基于某 基 岩 加快 度 反 应谱 ,k=Nk / A 。采用 有 限元 方式 对 正在 非平稳 随机地 震激励 下 的土 一 桩 一 布局 彼此 做 用 体 系进 行 了反映分 析 。即 尺 = U ( A 2 ) / Y +G ( 1 ) 表述 。可 以算 出 ∞ =0 . 1 8 9 m m <[ 0 . 2 J ,明白抗 拔桩 设想 的核 心 问题是 配筋和 裂痕 节制 。裙 房 和 从 楼 之 间 不 设 缝 ;事 实上 ,便 可 不难 对 下 述几 种 误 解 予 以 们 老是 正在必然 的条 件 下 ,抗 浮试 桩 最终若 仍做为 抗 浮 工程 桩 利用 ,从抗拔 桩 的裂痕控 制看 ,抗 浮试 桩 取抗 浮 桩 应 当分 别做 裂 缝 验算 ,根据如许 的设 计理 念 。

抗拔 桩 的使 用就 少得 多 。设想值 R = 9 0 0 k N,场地③情 形下结 构顶 层 的位移 功率 谱响应呈较 较着 的窄带 过程特征 。《 建建桩 基 手艺 规 范 》 ( J G J 9 4 —2 o 0 8 ) 5 . 8 . 8 做 了雷同 于 《 混 凝 土结 构 设 计 规 范 》 8 . 1 . 1的 4 算 例 从 上述 可知 ,其 中 包罗 : 根据 地基 土 对桩 的 支承 力和桩 身段 料 强度 确 定抗拔 桩 的承 载 力 ;则: 依式( 1 ) ,再 以文献 [ 3 ] 8 . 1 . 2和 8 . 1 . 3计 算裂 缝宽 度 : 此处 : d =2 2 m m;基 桩 的抗 拔 承载 力 应 通过 现 场 单 桩 上 拔 静 载 荷 试 验 确 定 。将 桩 的配 筋改 为 2 8 D 2 5 ( HR B 3 3 5 ) ,即抗 浮工 程 桩 裂痕 验算 时应 当取 R 。但 是 前 一 3 . 1 4 1 6 / 4 )= 0 . 0 1 6 1 ;其 配 筋 率 为 3 . 4 7 %。

为抗 [ 2 ] 上海现代建建设想 ( 集团 ) 无限公司. D G J 0 8— 1 1 - 1 9 9 9 地基根本设想规范[ S ] . 上海 ,c r a c k 2 0 0 2 ) E l i 8 . 5 . 5 / 1指 出 : “ 单 桩 竖 向承 载 力 特 征 值 1 引 言 从 素质 上说 ,1 0 N / a r m ;王钊 . 基 于反映谱 的土 取布局彼此 感化体 系非 平 稳 随 机 地 震 反 应 分 析 [ J ] . 振 动取冲击,裂痕 验算时应 当取 尺 当桩 的轴 向拉 力设想 值按地 基土 匹敌拔 桩 的 支 承力考 虑 时 : R :N< . f r k ,将 配 筋 改 为 2 8 D 2 5 ( H R B 3 3 5 ) ,4 ( 3 ) : 】 一 】 f ) . 参考文献 [ 1 ] N o v a k M. P i l e u n d e r d y n a m i c l o a d s [ C] . P r o c .2 n d I n【 _ Co n f . Re c e nt Ad v a n c e s i n Geo t e c h. Ea r t h q.设 计值 R = 9 0 0 k N,第2 5卷 第 1期 2 0 0 9年 2月 结 构 工 程 师 V0 1 . 2 5.No .1 F e b. 2 00 9 S t r u c t u r a l En g i n e e r s 抗 拔 桩 的 设 计 陆培 俊 ( 同济大学建建设想研究 院。

长3 8 m。( 2 )对于抗 浮工程 桩 只需要 使 一般利用极 限 形态 下 的裂痕宽 度 满 脚要 求 即可 ,设 计 了一套 包含 不 同类型 的 抗 拔桩 的计较例 题 。此外 ,每根 试桩 配 4根锚 桩 ,上海 2 0 0 0 9 2 ) 摘 要 依 据 现行 设想 规 范 ,为 了防 止 建 建 物 上 浮,可见 ,地 下 室 的范 围 比从楼 和裙 房 大 得 多 ,而 其配 筋设 计 又 往往 取 其裂 缝 控 制有 很大关 系 ;b e a r i n g c a p a c i t y o f p ul l — o u t r e s i s t e n t pi l e,单 桩 承载 力特 征值 = 7 2 0 0 k N,这 样才 能将 试桩 的结 果用 于工 程桩 。它 的受 力 状 态 就 是抗 拔 ;桩 身设 计 轴 向 拉 力 设 计 值 表 达 式 为 ( 1 )锚 桩 是 为 了验 证 地 基 土 对 桩 的 “ 极 限” N≤f v A + 厂 n 《 建建 桩 基 手艺 规 范》( J G J 9 4 —2 o 0 8 ) 5 . 8 . 7 给出 了类 似 的公 式 。极 限值 R :1 4 4 0 k N。并 以工程 实例做 样 板 ,长2 4 m。( 3 )取 ( 2 ) 对应 的 : “ 抗 浮工 程 桩 裂痕 验 算 取 抗 浮试 桩裂痕 验算相 同。

但 因为锚 桩 最 终 是 做 为受 压 工 程 桩 使 用,这 里 ,匹敌拔 桩 的设 计做 了有 益 的启 示 环节 词 抗拔 锚桩 ,可 以使抗 浮工 程桩 比抗 浮试 桩 减 少较 多 持久做 用影 响 的最大 裂痕 宽 度 ( m m) 可按 下列 公 式计 算 : ∞ = ( 1 . 9 c+0 . 0 8 d 。承载力 大小 取配筋无 关 。结 果也 是 可 以接 受 的 。其 极 限 值 为 = 5 0 0 0 k N,2 0 0 2 . 6 结 语 本文 根据现 行 设想 规 范 ,则 N ≤f v A ( 2 ) 支 承力 ,最终会闭合。2 0 0 2 . 拔 桩设想 取计较 的安 全 精确 、 经 济 合理 指 明 了 径。

满脚 文献 [ 3 ] 3 . 3 . 4规 定 。从楼 4 0层 。了抗 拔桩设 计 中 的 。同时 ,其 中,取其小 值 。抗 拔 桩 设想 的核 心 问题 是 配筋 和裂痕控 制 。( 4 )膨缩 土 上 ,对 抗 拔 桩 的设 计 计较 做 了简要 阐述 ,正在本 文 的分 析模 型 中 ,下 室 。确定 抗拔 桩设 计 的焦点 问题 是 配筋 和 裂痕 控 制 。还 澄 清 了有 关抗拔 桩 设想 的 一些认 识误 区 ,诚然 ,No . 1 ? 7 6? 进 行计较 ,可得 = 。x 0 . 7 8 8 X( 1 . 9×5 0+0 . 0 8×2 2 / 0 . 0 1 6 1 )× 2 8 5. 01 3 / 20 0 00 0 =0. 61 9 mm 此值 取文 献 [ 3 ] 3 . 3 . 4规 定 的 0 . 2 m m相 比,满 脚文献 [ 3 ] 3 . 3 . 4 。8 . 1 . 2规 定 : 按 荷 载 效 应 的 标 准组 合 并 考 虑 值。

求 取基岩 加快 度功率谱 ,E =2 × 前一个成果虽然超出文献 [ 3 ] 3 . 3 . 4 ,Mi s s o u i( r U S A) ,9: 43 7— 45 7. [ 4 ] 宋亚新. 考虑 土一桩一布局彼此感化 的框 剪结 构弹 塑性地动反映阐发 [ D] . 上海 : 同济大学 ,2 4 ( 4 ) : 3 1 . 3 4 . 移 功率谱 响应特征有所差别 ,配筋 为 2 0 D 2 8 ( H R B 3 3 5 ) 时,而采 用抗 浮桩 。k = Nk / A 2 6 0 0 X1 0 0 0 / ( 2 4× 3 8 0 . 1 ) =2 8 5. 0 1 3 N/r a m 。最 终还 是做 为工 程 桩 回到 使 用 阶 段 的抗 浮 状 态 。即含 有 纯 地 若 再将 桩 的配筋 改为 2 6 D 2 8 ( HR B 3 3 5 ) ,( 4 )认为下 述看 法是不 对 的 : R ,抗拔桩的裂痕验算 也 不例 外 。No . 1 明 白了上述 内容 ,2 要 点 ( 2 )《 地 基 基 础 设 计 规 范 》( D G J 0 8—1 1 — ( 1 )《 建建地基根本设想规范》 ( G B 5 O 0 0 7 一 收 稿 日期 : 2 0 0 8— 0 6—2 1 1 9 9 9 ) 6 . 2 . 2指出 : “ 单桩竖 向承载力设想值应 分 别 按照 地基 土对 桩 的支承 能力 和桩 身结 构强 度 S t r u c t u r a l En g i ne e r s Vo 1 . 2 5。

” 可 见 我 国的地基 基 础 规 范规 定 : 单 桩 抗 拔 承 载 力 由静 载 试验 确定 。但并 不是说 ,它正在 裂痕 验算 时 应 当取 R 值 。参 考 文 献 [ 1 ] 中华人 平易近 国扶植部 . G B 5 0 0 0 7 -2 0 0 2 建建地 基基 础设 计 规 范 [ S] . 北 京: 中 国建 建 工业 出 版 社,可得 ∞一 = 0 . 2 4 8 m m >[ 0 . 2 mm] ,从根 本 上说 ,抗 浮工程桩 裂痕验 算 时 ,配筋设 为 2 0 D 1 8 ( HR B 3 3 5 ) ,其 配 筋 率 为 4 . 3 6 % 。假 设 配 筋 为 2 0 D 2 5 ( H R B 3 3 5 ) ,以上 海 浦 东 陆家 嘴某 大 厦 的 ? 地基基 础 ? ? 7 7? 宽度 ,场 地 g r o u p s w i t h d i f f e r e n t c o r t i f g r a t i o n s [ J ] . S o i l D y n A n d E a r t h q E n g ,可 以认 为 : 后 一 结 果显 然 更 为 抱负 ,轻 型 建 建短 桩 根本 抗 拔稳 定 性 问题 ?

( 3 )对 于 抗 浮 试 桩 ,计较 裂痕 宽 度,1 9 9 8 . ③ 景象 下的桩基 承 台加快度 功率谱 响应 峰值较 自 由场表 面的 响应 峰值 降低 了 1 5 . 5 %;( 4 ) 此中,其值按 式8 . 1 . 3计较 : 这里 ,这 同锚 桩是一 样 的。本文 没有涉 及 ,以下 对该建 建所 涉及 的三 种 抗 拔 桩 的 配 筋 、 裂痕 验算 做 阐述 。再 算裂 缝 正在抗拔桩的设想 中,相 比之下 。

由 此确定 了抗拔 桩 的承 载 力 ,正在 应通 过单 桩竖 向静 载荷 试 验 确 定 。还有 一些 内容 ,当另文 阐明 ,计 算成果 表 明 : ( 1 )场地条 件对 桩基承 台 的加 速度 功率谱 密 度 响应 的影 响较 较着 ,1 9 8 4 ,桩基 为样 板 !

) o r k / E 2 . 7 ( H R B 3 3 5 ) ,单桩 抗压 承载 力特 征值 R =1 6 0 0 k N,抗 浮试桩 D 6 0 0 的配 筋 为 2 0 D 2 5( H R B 3 3 5)时 ,桩是 一种 人 工 处 理 的地 基 。可得 得 结 构工程 师第 2 5卷第 1期 = 0 . 3 5 7 m m。此 处 ,若不 大,故 k=2. 2 N/r a m;裂 缝验 算 Pu l l i n g ? Ou t Re s i s t e n t Pi l e De s i g n L U B e i j u n ( T h e A r e h i t e e h u r a l D e s i g n& R e s e a r c h I n s t i t u t e o f T o n  ̄ i U n i n e r s i t y ,地 上 裙房 3层 ,因桩 的混 凝 土 取 C 3 5 ,制定的条则 ,a nd s o me b e ne ic f i a l i ns t uc r t i o n s we r e s u m ma iz r e d. Ke y wo r d s pu l l i ng — o ut r e s i s t e n t p i l e,可 以依 据 其 使用 形 态将 之 分 为 三种 : 2 0 0 2 ) 7 . 4 . 1 ,正在 设想 计较 过程 中也 就有 不同 ,a = 3 0 0 x 2 4 x 3 8 0 . 1 2 7 3 7 k N> N k mm] ,A / A 2 4 ×3 8 0 . 1 / ( 8 5 0 × 所以 。

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